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低压真空交流接触器125A

CKJ5系列接触器CKJ5-125/1140矿用真空接触器，CKJ5系列低压真空交流接触器适用于，煤矿，电力，冶金，纺织。高层建筑等各种行业部门。

低压真空交流接触器适用于交流：50HZ.额定电压：1140V,额定电流63至630A的馈电网络，供远距离接通和分断电路，以及频繁起动和停止交流电动机之用。特别适宜与各种保护装置配合组装成隔爆型电磁起动器。

组成

低压真空交流接触器125A

真空接触器主要由真空灭弧室和操作机构组成。真空灭弧室具有通过正常工作电流和频繁切断工作电流时可靠灭弧两个作用。但不能切断过负荷电流和短路电流。操作机构是由带铁芯的吸持线圈和衔铁构成。线圈通电，吸引衔铁，接触器闭合；线圈失电，接触器断开。吸持线圈一般有直流和交流两种形式。

真空灭弧室的外壳用玻璃或陶瓷绝缘材料制成，内部的真空度通常在0.01Pa以上。由于壳内的空气少，触头开距可以做得很小，电弧也较容易被熄灭。触头材料一般用铜、锑、锇等合金制成。灭弧室内屏蔽罩的作用是，当分断电流时，凝结触头间隙中扩散出来的金属蒸汽，有助于熄弧，还可以防止金属蒸汽溅落到绝缘外壳上降低其绝缘强度。动触头与外壳下端用波纹管连接，动触头可以上下运动又不会漏气。

低压真空交流接触器125A

工作原理

真空接触器通常由绝缘隔电框架、金属底座、传动拐臂、电磁系统、辅助开关和真空开关管等部件组成。当电磁线圈通过控制电压时，衔铁带动拐臂转动，使真空开关管内主触头接通，电磁线圈断电后，由于分闸弹簧作用，使主触头分断。

真空开关管是以上封盖、下封盖、金属波纹管和陶瓷管等组成，该真空开关管，外壳采用95瓷绝缘材料制成波纹式的瓷管，它具有爬电距离大、机械强度高、耐热和耐冲击的特点。真空开关管内封装一对动静触头，触头材料采用且低截流值的Cu－W－Wc，这样在满足开断性能的条件下，减小开断过程中由于截流引起的过电压，提高了真空开关管的使用电寿命。当金属波纹管轴向运动时带动动触头做分合闸动作。

电磁系统考虑实际吸力特性和反力特性良好配合，以及发挥接触器运行时噪音低、节电的优点，采用滞留双线圈由起动和维持两绕组组成，通过辅助开关切换，为了便于用户进行交流电源操作，接触器带有桥式整流装置。

机械锁扣：当闭合线圈通电时，接触器吸合，机械锁扣锁住：当脱扣线圈通电时，机械锁扣脱扣，接触器释放，脱扣线圈在热态时，其电压在Us85%－110%范围内使接触器可靠释放。随着生产技术水平的提升以及与之对应的价格大幅降低，较早前CJ/CJT等传统交流接触器具有使用寿命长、灭弧效果好等优点的CKJ系列真空交流接触器（以下简称接触器）正大范围普及开来。CKJ系列接触器虽优点颇多，但美中不足的是它有一个秘密，如果平时不注意，极易造成接触器损坏，今日本人特将该秘密公之于众。这是一台吸合线圈已烧的面目全非之真空交流接触器。这个现象就是接触器所存在的一个秘密或者说是缺点。原来CKJ系列真空交流接触器的吸合线圈均为直流驱动方式（故接触器吸力磁铁当中必然无短路环），在交流电源与吸合线圈间使用由四支整流二极管（多为IN54XX系列）组成的整流桥进行电源转换。    

大多数真空交流接触器为了达到吸力平衡的目的多采用两只吸合线圈（早前立式为单线圈模式）。每一组吸合线圈由两个绕组组成（见图2），其中k1－1、k2－1为低阻值绕组，其目的是保障接触器吸合瞬间有足够大的电流，待吸合过程结束后，由于线路当中KM1常闭触点联动转换为常开触点，使得k1-2、k2-2两个高阻值绕组串入回路，接触器进入小电流维持吸合阶段，同时也防止吸合线圈发热烧毁。日常使用过程中，由于频繁操作机械磨损以及外力冲击，极易发生KM1常闭触点在初始吸合过程结束后，无法正常断开，导致k1-1、k2-1两个低阻值线圈始终处于大电流工作状态（k1-2、k2-2两高阻值绕组虽并接于线路当中，但根据优先导通原理，可忽略掉），若此时检修不及时，两个低阻值绕组势必发热严重，出现图1的情况实属必然！真空接触器应用于采矿、冶金、纺织及电力等企业的配电系统中，是完成电能转换、分配与控制功能的重要电气设备。由于真空接触器的触头系统由陶瓷或玻璃密封在真空环境中，其散热方式以热传导为主，散热效率不高，所以在负载电流较高时会出现严重的发热问题。

温升过高不仅危害导体机械强度，带来熔焊、疲劳及蠕变等问题，而且裸露在空气中的部分材料表面还将变得易于氧化，生成的氧化物又会增加连接位置的接触电阻进而影响真空接触器接触系统的电阻及电气性能，此外，严重发热还将增加绝缘的介质损耗，加速部件老化，影响使用寿命。

根据GB 14048.1 2006《低压开关设备和控制设备 部分：总则》和GB 14048.4 2010《低压开关设备和控制设备 第4-1部分：接触器和电动机起动器机电式接触器和电动机起动器（含电动机保护器）》中对交流接触器温升试验的相关要求，对交流接触器的发热部件规定了温升允许极限值为65K，部分企业还提出了50K等更严苛的指标要求。因此，系统测量真空接触器温升特性及准确模拟真空接触器触头系统发热的物理过程对于真空接触器向小型化、大容量方向发展具有重要意义。

近年来，电力设备的热仿真技术发展迅速。围绕着真空断路器、接触器、继电器及配电开关柜等的温升研究取得很多有益的成果。

对于如真空断路器等具有散热装置的开关电器，热量主要由上下两个散热器通过自然对流和辐射的方式散出，有学者对影响真空断路器温升的散热表面对流换热系数、动静触头接触半径、接触点位置以及导电杆半径四种因素进行了仿真分析。

有学者以某型号10kV/5kA真空直流断路器作为研究对象，通过热电耦合法对其进行了温度场数值模拟。短时耐受电流条件下的热稳定性是低压断路器的重要考核指标之一。

有学者在动静触点间导电桥模型周围增加了一个传导热量的薄层解决了微小气隙中热辐射作用增长、导热效果的问题，利用谐波电磁场分析结合瞬态温度场，确定了焦耳热损耗及温度场分布，仿真计算了1s短路电流周期分量有效值为125kA正弦电流条件下触头温升分布。

纽春萍、季良等建立了同时考虑主回路和电磁系统发热的接触器数值热分析模型，并分别对长期闭合工作制下额定电流为100A的交流接触器和带反馈调压系统的额定电流160A智能接触器进行了温度场仿真，但是该研究主要针对小型空气式交流接触器，与真空接触器的触头及导电回路结构和发热机理均存在较大差异。