悬挂式七氟丙烷 气体灭火装置 灭火剂贮存容器 七氟丙烷 厂家 广州兴进消防

灭火装置概述

悬挂式七氟丙烷气体灭火装置（定温型）由灭火剂贮存容器、感温释放组件、压力表、悬挂支架（座）等组成，不需安装灭火剂输送管道，不需设置专用的储瓶间，采用悬挂式安装。 具有不占地、施工安装简单、减少工程投资、喷放时间短、灭火迅速等特点。

灭火原理

当防护区内发生火灾时，悬挂式七氟丙烷气体灭火装置（定温型）上的感温玻璃球受热彭胀使其破裂而将阀门打开喷放灭火剂实施灭火。

应用场所

电子计算机房、 USP 机房、储油间、配电室、昂贵的医疗设施、贵重工业设备、博物馆和艺术馆等。 特别适用于狭小空间。

6.4.1 对新型设备或改型较大的设备，应采取地震模拟振动台试验验证其抗震能力；对由于尺寸、重量或复杂性等原因而不具备整体试验条件的设备，或已经通过试验而又改型不大的设备，可以采用部分试验或试验与分析相结合的方法进行验证。

6.4.2 试件应按照运行条件进行安装，任何仅用于试验的固定或连接设施不应影响试件的动力性能。

6.4.3 电气设施抗震强度验证试验应分别在两个主轴方向上检验危险断面处的应力值。但对于对称结构的电气设备和电气装置，可只对一个方向进行验证试验。

6.4.4 对横向布置的穿墙套管等大跨度、长悬臂电气设施，宜采用水平和竖向双向同时输入波形进行验证试验。

6.4.5 电气设施抗震强度验证试验的输入波形和加速度值应按下列原则确定：
    1 对于原型电气设备带支架体系和原型电气装置体系的验证试验，振动台输入波形可采用满足本规范5.0.5 条规定的地震影响系数曲线的实际强震记录或人工合成地震波;输入的加速度值应按设计采用的烈度及本规范表5.0.3-1 采用。当仅进行电气设备本体或电气设备和电气装置的部件验证试验时，其幅值应乘以本规范第6.2.6条所规定的动力反应放大系数。
    2 当仅进行电气设备本体或电气设备和电气装置的部件验证试验时，振动台输入波形也可采用5个正弦共振调幅5 波组成的正弦拍波(图6.4.5) 。

    当t≥5T时，a=0;

    当0≤t<5T时，a值可按下列公式确定：

式中：a——各时程的水平加速度（g）；

t——时间（s）；

T——体系在测试方向的基本自振周期（s）；

a_s——时程分析地面运动水平加速度（g）；

a₀——与设计拟采用烈度对应的地震加速度值（g）；

ω——体系在测试方向的基本自振圆频率（Hz）。

    为避免各拍地震反应的叠加，各拍间隔可按下式确定：

式中：T_p——拍间间隔（s）；

f——体系在测试方向的基本频率（Hz）。

6.4.6 试件的测点布置应根据电气设施的结构形式、试验要求等确定，所有测点的数值应同时记录和采集。

6.4.7 验证试验测得的危险断面应力值，应与重力、内部压力、端子拉力及0.25倍设计风载等荷载所产生的应力进行组合，当满足本规范第6.3.8条规定时，可确认本型式产品能满足抗震要求。

6.4.1 随着有限元理论水平及计算机仿真水平的不断提高，我们可以越来越多地依赖计算机仿真对电气设施的抗震能力进行验证，尽管如此，对于电气设备特别是高压电器和电瓷产品，由于其材料参数的离散性与非线性、阻尼比的不确定性、连接方式的复杂性、安装工艺的差异性等原因，对于新型产品还是应首先通过地震台试验进行验证，另一方面也是对仿真模型的准确性的验证，该仿真模型可用于针对改型不大的设备的抗震能力验证。
    随着我国大型振动台的发展，除大型变压器、电抗器本体及长跨结构的电气装置外，一般均可进行原型设备带支架的试验。
    对于变压器、电抗器套管可采用仅对套管进行试验，再乘以变压器、电抗器本体的动力响应放大系数。
    对于长跨结构如管型母线等可采用模型试验。日本曾对500kV支持式铝管母线进行了1/4模型试验。

6.4.2 试件的动力性能与抗震试验结果直接相关，因此试验时应保证其动力性能与实际运行条件一致。

6.4.3 电气设备和电气装置抗震强度验证以两个主轴方向上设备根部和其他危险断面处产生的应力值能否满足要求为主要内容。
    有些电气设备的X轴、Y轴方向的结构是不对称的，两个轴向的动力特性和动力响应也不一样，实际地震波的运动方向也不是固定的，故应分别进行X轴、Y轴抗震试验。

6.4.4 实际地震波包含有水平和竖向两个方面的加速度同时作用。日本东京电力株式会社曾对275kV空气断路器进行过水平、竖向双向振动试验。由于断路器水平和竖向的自振频率不同，故输入的正弦波的波数不同，其试验主要参数及结果如表3所示。

    日本东京电力株式会社试验结果表明，水平、竖向同时振动与仅水平振动的动力反应有放大的，也有减少的。日本东京电力株式会社试验结论认为：对于ABM 型275kV 空气断路器及与其结构相同的电气设备，当考虑水平和竖向双向地震力同作用时，其动力反应值比仅进行水平单向地震作用时增大10%为宜。
    大多数电气设备对竖向地震作用不太敏感，且耐受垂直力的抗压抗拉强度大，不一定都要进行水平和竖向双向试验。对于少数电气设备和电气装置如穿墙套管、长跨母线装置等，对竖向地震反应较敏感，宜进行水平和竖向双向试验。

6.4.5 IEC、日本、法国等除采用反应谱法外，也同时规定可采用动力时程分析法。世界各国电气设备电气抗震试验所采用的波形不同，目前所采用的主要波形有单频波和多频波两类。
    所谓单频波就是试验波形中仅有一个振动频率。电气设备抗震试验用的单频波的主要波形有：
    (1) 连续正弦波；
    (2) 正弦共振n波(n=2，3，4…)；
    (3) 正弦共振调幅波；
    (4) 正弦共振拍波(即多个正弦共振调幅波串)。
    多频波就是波形中含有多个甚至成百上千不同频率的振动波形。电气设备抗震试验用的多频波的主要波形有：
    (1)随机波；
    (2) 时程反应谱波；
    (3) 实际地震波。
    对于原型电气设备带支架体系和原型电气装置体系即比较接近实际运行状态，振动台以输入人工合成地震波比较合理。而仅对设备本体进行抗震试验里，振动台输入应考虑支架的动力放大作用。
    另一方面，一般支架对地震波有滤波作用，传到设备底部时已近似为接近设备频率的正弦波，故也可采用正弦波作为地震输入。日本以正弦共振3波作为考核波，IEC等采用5个正弦共振调幅5波组成的调幅波串进行动力时程分析。本规范参照IEC标准，推荐规范图6.4.5所示波形，各时程加速度值亦采用IEC标准经计算分析，正弦共振调幅5波与正弦共振3波的反应基本一致，以Y₁₀W₅-444型避雷器带支架体系的避雷器根部应力计算结果为例，正弦共振3波0.3g为正弦共振调幅5波0.3g的1.04倍。日本《电气设备抗震设计指南》中以正弦共振2波与实际地震等效，共振3波为2 波的1.3倍。而通过计算分析和试验研究，并参考IEC 文件和日本的标准，提出由式(6.4.5-1)及式(6.4.5-2)确定的地面运动水平加速度值作为用正弦共振调幅5波进行抗震计算的标准值。
    本规范对原2s的拍间间隔做出修改，根据体系的基频和阻尼比确定拍间间隔，避免各拍的叠加效应。

6.4.6 为提高电气设备和电气装置抗震验证试验的准确性和便于对试验数据进行分析，特提出测点布置和数据采集的要求。

6.4.7 抗震强度验证试验的评价方法与抗震强度验算原则一致。

6.5.1 电气设施布置应根据抗震设防烈度、场地条件和其他环境条件，并结合电气总布置及运行、检修条件，通过技术经济分析确定。

6.5.2 当抗震设防烈度为8度及以上时，电气设施布置宜符合下列要求：
    1 电压为110kV及以上的配电装置形式，不宜采用高型、半高型和双层屋内配电装置。
    2 电压为110kV及以上的管型母线配电装置的管型母线，宜采用悬挂式结构。
    3 电压为110kV及以上的高压设备，当满足本规范第6.4.1条抗震强度验证试验要求时，可按照产品形态要求进行布置。

6.5.3 当抗震设防烈度为8度及以上时，110kV及以上电压等级的电容补偿装置的电容器平台宜采用悬挂式结构。

6.5.4 当抗震设防烈度为8度及以上时，干式空心电抗器不宜采用三相垂直布置。

6.5.1 本条提出了地震区电气设施布置总的要求。

6.5.2 以往认为地震烈度为8 度及以下，配电装置损坏较少。但在汶川地震中，震后实测烈度高达11度，其影响范围内多个地区的地震烈度在6度以上，在地震烈度达到8度及以上变电站中，电气设备损坏情况较严重，部分变电站的双端口断路器由于上部重量较大，在地震中瓷柱受到地震冲击而断裂(安县220kV变电站内所有LW6型断路器均断裂损坏)，有些隔离开关的瓷柱也发生断裂，电流互感器底座与套管连接处出现漏油，少量避雷器因头部均压环较大发生瓷柱折断，部分变电站的变压器本体因体积大、重心高受到震动冲击后瓷套破裂、渗漏，有4座220kV变电站及3座110kV 变电站的主变压器受到冲击后本体固定螺栓剪断，发生位移，这些设备损坏后导致四川省电力公司内110kV 以上变电站停运80座，线路停运168条，甘肃省电力公司内110kV 以上变电站停运4 座，停运线路7 条，陕西省电力公司内110kV以上变电站停运6座，停运线路6条，造成了巨大的经济损失。对于110kV 的变电站，选择中型布置就可以提高相应的抗震能力，其相应的代价远小于地震所带来的损失，因此适当的提高110kV 变电站的抗震设计标准是必要的。
    1 在汶川及唐山地震的震害中，有许多电气设备因房屋倒塌而被砸坏，甚至有些屋内配电装置室倒塌而砸毁了室内所有的电气设备(安县变电站高压配电室倒塌，室内设备全部毁坏)，而屋外配电装置的电气设备的震害则比屋内配电装置轻得多。特别是屋外的变电构架损坏较轻，甚至无损坏，即使损坏部分修复也比较方便，而屋内配电装置修复困难，周期长，影响震后恢复供电的速度。屋外配电装置的中型布置方案比高型、半高型布置方案的抗震性能好，唐山地震的震害已说明这一点。例如陡河发电厂的220kV屋外半高型配电装置中，安装在标高为13.4m处的ZS-220/400型棒式支柱绝缘子共6 只，唐山地震时折断5只，而安装在2.5m高支架上的9只同型号棒式支柱绝缘子则均未损坏。另外，高型、半高型配电装置由于设备上、下两层布置，当上层设备损坏后掉下来往往会打坏下层设备，带来次生灾害。如陡河发电厂的220kV 半高型配电装置中上层一组隔离开关瓷柱折断后，掉下来打坏了下层安装的抗震性能较好的SF₆落地罐式断路器的瓷套管就是一例。再者，由于高型、半高型布置的部分设备间连线或引下线较长，地震时导线的摇摆力比较大，故容易拉坏设备。
    2 支持式管型母线配电装置，由于棒式支柱绝缘子抗震性能较差，是一个薄弱环节，管型母线在地震力的作用下将使支柱绝缘子的内应力增加，同时由于管型母线在地震力时容易发生共振，故地震时支柱母线的棒式支柱绝缘子易折断并使母线损坏。如吕家坨变电站一相铝管母线在唐山地震中就是由于棒式支柱绝缘子折断而造成落地损坏的；而在汶川地震中，有多个变电站的110kV硬母线支柱绝缘子在地震作用下从上部或根部被剪断，采用悬吊式的母线基本完好。在现行行业标准《高压配电装置设计技术规程》DL/T 5352中，也要求110kV及以上配电装置当地震烈度为8度及以上时，母线采用悬吊式，因此本次将其修改为8度及以上。
    3 对于可满足带支架进行试验的产品，其形态已经可以满足抗震的要求，在安装时可按照产品的说明进行安装。

6.5.3 110kV及以上电容补偿装置的电容器平台和设备平台，本身自重较大，再加上电容器和设备的重量，总重量很大，若采用支持式，支柱绝缘子强度很难满足抗震强度要求，以采用悬挂式为宜。

6.5.4 干式空心电抗器三相垂直布置时，其质量大、重心高，在8度及以上地震作用时，支柱绝缘子将可能损坏，造成电抗器倾倒摔坏，故作此规定。